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【技術(shù)文獻(xiàn)】鋼渣余熱回收方法分析

時(shí)間:2023-07-26   訪問(wèn)量:2244

鋼渣余熱回收方法分析

李德軍1 ,劉清海 ,許孟春1 ,李曉偉 1 ,劉祥 1 , 于賦志 1

( 1. 鞍鋼集團(tuán)鋼鐵研究院海洋裝備用金屬材料及其應(yīng)用國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,遼寧 鞍山 114009 ; 2. 鞍鋼股份有限公司鲅魚(yú)圈鋼鐵分公司 遼寧 營(yíng)口 115007 )


摘要: 分析了鋼渣余熱回收方法中的物理方式和化學(xué)方式。 從熱力學(xué)角度計(jì)算分析了鋼渣余熱回收中的制氫方法和煤氣化方法,結(jié)果認(rèn)為,制氫方法采用 CH4 與 CO2 反應(yīng)最佳,煤氣化方法采用 C 與 CO2 反應(yīng)最佳。 另外,對(duì)鋼渣余熱回收中的化學(xué)方法存在的問(wèn)題進(jìn)行了闡述,并提出了解決方法,為鋼渣余熱回收提供借鑒。

關(guān)鍵詞: 鋼渣;余熱回收;物理方法;化學(xué)方法;回收效率

負(fù)能煉鋼是轉(zhuǎn)爐實(shí)現(xiàn)節(jié)能減排, 降本增效的重要技術(shù)之一。 目前,鞍鋼生產(chǎn)過(guò)程中的高溫鋼渣含有大量的顯熱能量沒(méi)有回收,造成很大浪費(fèi)。 以轉(zhuǎn)爐為例, 轉(zhuǎn)爐冶煉過(guò)程中所產(chǎn)生的高溫液態(tài)鋼渣一般約占轉(zhuǎn)爐裝入量的 10%~15% , 以裝入量100 t 的轉(zhuǎn)爐來(lái)說(shuō), 在冶煉過(guò)程中會(huì)產(chǎn)生 10~15 t的高溫熔融態(tài)鋼渣, 溫度達(dá)到 1 450~1 650 ℃ ,熱焓值約為 1 670 MJ/t 渣 [1-2] 。 以鞍鋼股份有限公司煉鋼總廠一分廠為例, 該廠年產(chǎn) 300 萬(wàn) t 粗鋼 , 每年可產(chǎn) 30~45 萬(wàn) t 高溫鋼渣, 則鋼渣產(chǎn)生的熱能可達(dá)到 5.01×105 ~7.52×105 GJ 。 若將鋼渣產(chǎn)生的熱能按 60% 回收,將回收的熱能轉(zhuǎn)換成電能,按1 GJ 熱能可轉(zhuǎn)化成 277.78 ( kW · h )的電能,電能以0.53 元 / ( kW · h )的市場(chǎng)價(jià)格計(jì)算,則全年可額外創(chuàng)效 4 428~6 108 萬(wàn)元,具有很高的回收價(jià)值,若能將轉(zhuǎn)爐鋼渣的熱能回收創(chuàng)效, 對(duì)于我國(guó)鋼鐵行業(yè)實(shí)現(xiàn)可持續(xù)發(fā)展具有重要的意義。

1 鋼渣熱能回收現(xiàn)狀

轉(zhuǎn)爐產(chǎn)生的高溫鋼渣的熱量由于難以?xún)?chǔ)存,目前大多數(shù)鋼廠都采用露天潑渣打水冷卻, 對(duì)鋼渣進(jìn)行降溫或自然冷卻,在其溫度降至 80~100 ℃后運(yùn)到鋼渣場(chǎng)進(jìn)行儲(chǔ)存。 個(gè)別鋼廠采用淺盤(pán)熱潑法、悶罐法、粒化輪水淬法、滾筒法以及風(fēng)淬法等對(duì)鋼渣進(jìn)行處理,但是這些處理方法的鋼渣熱能回收效率都比較低,個(gè)別方法幾乎沒(méi)有得到回收[3-5]

2 鋼渣熱能物理回收方法

高溫鋼渣熱能物理回收是指在熱能回收過(guò)程中, 采用的回收介質(zhì)沒(méi)有發(fā)生化學(xué)變化的一種回收方式。 回收原理就是通過(guò)回收介質(zhì)(通常是水和空氣)與高溫鋼渣發(fā)生接觸或間接接觸,利用回收介質(zhì)與高溫鋼渣之間存在的溫度差, 將熱量從高溫鋼渣中轉(zhuǎn)移出來(lái), 從而達(dá)到高溫鋼渣熱能回收的目的。 目前,鋼渣熱能物理回收方法有機(jī)械破碎法、風(fēng)淬法、離心式回收方法。

2.1 機(jī)械破碎法

通過(guò)機(jī)械破碎對(duì)鋼渣熱能回收的主要方法有固體顆粒沖擊法、機(jī)械攪拌法和轉(zhuǎn)鼓法,國(guó)外已經(jīng)有了相關(guān)研究 [6-8] 。固體顆粒沖擊法由瑞典 Merotec公司開(kāi)發(fā), 基本原理就是利用已固化的循環(huán)渣粒將新渣進(jìn)行淬碎?;?, ?;蟮匿撛凰腿肓骰矒Q熱,然后對(duì)其熱量進(jìn)行回收,固體顆粒沖擊法熱能回收裝置示意圖如圖 1 所示。 此方法可產(chǎn)生大約 250 ℃ 的飽和蒸汽, 熱能的回收效率大約在65% 左右。

圖1.png 

日本的川崎鋼鐵公司開(kāi)發(fā)了一種以機(jī)械攪拌為破碎方式的鋼渣熱能回收系統(tǒng), 機(jī)械攪拌法熱能回收裝置示意圖如圖 2 所示。 在該熱能回收系統(tǒng)中, 高溫熔渣在一個(gè)碗狀的容器中被攪拌破碎并飛向容器的側(cè)壁, 通過(guò)布置在容器側(cè)壁的換熱水管將鋼渣熱能進(jìn)行回收, 破碎后的鋼渣細(xì)粉被送入到流化床, 鋼渣細(xì)粉與流化床中的空氣完成熱量交換,被加熱的空氣送往熱能鍋爐,該回收系統(tǒng)可使鋼渣顯熱回收率達(dá)到 59% 左右。

圖2.png 

NKK 公司用的另一種熱回收設(shè)備是將熔融的鋼渣通過(guò)渣溝或管道注入到兩轉(zhuǎn)鼓之間, 轉(zhuǎn)鼓在電動(dòng)機(jī)的帶動(dòng)下連續(xù)轉(zhuǎn)動(dòng), 轉(zhuǎn)鼓中通入熱交換空氣,轉(zhuǎn)鼓內(nèi)輸入空氣吸收熱量實(shí)現(xiàn)能量回收,轉(zhuǎn)鼓法熱能回收裝置示意圖如圖 3 所示。 受設(shè)備的限制該方法的熱量回收效率波動(dòng)比較大, 一般在35%~45% 。

圖3.png 

2.2 風(fēng)淬法

風(fēng)淬法與機(jī)械碎渣法類(lèi)似, 其原理是通過(guò)向鋼渣內(nèi)吹入高速空氣,將鋼渣擊碎,然后對(duì)其熱量進(jìn)行回收,風(fēng)淬法鋼渣熱能回收裝置示意圖如圖 4所示。 Mitsubishi 和 NKK 對(duì)此方式進(jìn)行了研究 [9] ,首先將液態(tài)鋼渣倒入傾斜的渣溝里, 在渣溝下面設(shè)有鼓風(fēng)機(jī), 當(dāng)鋼渣從渣溝末端流出時(shí)與鼓風(fēng)機(jī)噴出的高速空氣流接觸被粒化, 隨之被吹到熱交換器內(nèi),完成對(duì)鋼渣熱量的回收。 該方法的熱回收率可達(dá) 40%~45% 。

圖4.png 

2.3 離心式法

20 世紀(jì) 80 年代, Pickering [10] 等人發(fā)現(xiàn)利用離心力能夠很好地將鋼渣進(jìn)行?;幚?, 給熱能回收創(chuàng)造了良好條件, 并提出了轉(zhuǎn)杯法熱能回收系統(tǒng),轉(zhuǎn)杯法熱能回收裝置示意圖如圖 5 所示。

圖5.png 

該方法的熱能回收率可達(dá)到 60% 。 隨后,日本北海道大學(xué)的 Akiyama 提出了轉(zhuǎn)碟法, 2002 年澳大利亞 CSIRO 的研究組對(duì)該方法進(jìn)行了改進(jìn) [11] ,采用高壓空氣破碎轉(zhuǎn)碟甩出的渣膜, 加熱空氣完成部分熱量交換, 破碎的渣粒落入到下部的填充床內(nèi),再對(duì)其進(jìn)行熱能回收,轉(zhuǎn)碟法熱能回收裝置示意圖見(jiàn)圖 6 ,該方法的熱能回收率可達(dá) 58.5% 。

圖6.png 

2.4 物理回收方法中存在的不足

鋼渣熱能物理回收方法中普遍存在的問(wèn)題就是熱能回收效率低,通常不超過(guò) 60% 。 此外,為了提高鋼渣熱回收效率,要對(duì)鋼渣進(jìn)行細(xì)化處理,以便更好地提取回收熱量。 但隨著細(xì)化程度的提高,需要額外消耗更多的能量, 結(jié)果降低了熱量回收率。 由于物理方法存在這樣的問(wèn)題,所以很難提高熱能回收效率。

3 鋼渣熱能化學(xué)回收方法

按反應(yīng)物和產(chǎn)物的不同, 可以將鋼渣熱能化學(xué)回收方式分為兩種,一種是制氫法,一種是煤氣化法。 將鋼渣的熱量作為化學(xué)反應(yīng)的熱源進(jìn)行熱能回收, 雖然國(guó)內(nèi)外學(xué)者也都在此方面進(jìn)行了相關(guān)研究 [12-14] ,但以何種反應(yīng)才能實(shí)現(xiàn)最佳熱能回收的論述比較少。

3.1 制氫法回收

在制氫法回收鋼渣熱能中, 可以利用 CH4 與H2O (g)或 CO2 反應(yīng)來(lái)實(shí)現(xiàn)熱能的轉(zhuǎn)換,其反應(yīng)化學(xué)式如下所示 [15] 。

CH4 + H2O (g)=3H2 +CO ( 1 )

△G 10=338 544-252.32T

CH4 +CO2 =2CO+2H2 ( 2 )

△G02 =257 594-281.67T

式中, △G 10、 △G02 為反應(yīng)式( 1 )和( 2 )的標(biāo)準(zhǔn)吉布斯自由能; T 為溫度, K 。 若要反應(yīng)進(jìn)行,需要標(biāo)準(zhǔn)吉布斯自由能小于零, 即反應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)吉布斯自由能為零時(shí),對(duì)應(yīng)的溫度為反應(yīng)能夠進(jìn)行的最低溫度。

令: △G10=0 , △G02 =0 ,則可知,反應(yīng)(1)與反應(yīng)(2)的最低反應(yīng)溫度分別為: T1 =1 342 K=1 069 ℃,T2 =915 K=642 ℃ , 而轉(zhuǎn)爐產(chǎn)生的高溫鋼渣溫度在1 450~1 650 ℃ 范圍內(nèi), 遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于反應(yīng)的初始溫度,因此能夠使上述化學(xué)反應(yīng)順利進(jìn)行。 根據(jù)能量守恒原理,反應(yīng)過(guò)程中吸收的熱量越多,則將熱能轉(zhuǎn)化成的化學(xué)能就越多,因此,反應(yīng)能夠從高溫鋼渣中吸收多少熱能是制氫法回收鋼渣熱能的關(guān)鍵參數(shù)。 反應(yīng)在進(jìn)行過(guò)程中,吸收的熱能可以通過(guò)焓變差值計(jì)算式(3)得出。

△H0 =∑△ H0 生 成 物 -∑△H0 反 應(yīng) 物 (3)

式 中 , △H0 為 反 應(yīng) 的 標(biāo) 準(zhǔn) 生 成 焓 , kJ/mol ;∑△H0生 成 物 為 生 成 物 的 標(biāo) 準(zhǔn) 焓 之 和 , kJ/mol ;∑△H 0 反應(yīng)物 為反應(yīng)物的標(biāo)準(zhǔn)焓之和, kJ/mol 。

通過(guò)文獻(xiàn)查出上述反應(yīng)中各物質(zhì)的標(biāo)準(zhǔn)焓,將其代入計(jì)算式(3),得出各反應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)生成焓分別為: △H01 =206.76 kJ/mol , △H02 =247.25 kJ/mol 。

由于反應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)生成焓為正值, 表示反應(yīng)為吸熱反應(yīng),正值越大表示反應(yīng)吸收的熱量越多。

不難理解,為了將鋼渣的熱能轉(zhuǎn)化成化學(xué)能,過(guò)程中所進(jìn)行的化學(xué)反應(yīng)初始溫度越低且吸收的熱能越大,對(duì)熱能的轉(zhuǎn)化能力就越好。 從以上的計(jì)算可以看出,反應(yīng)(2)中, CH4 與 CO2 反應(yīng),不僅反應(yīng)初始溫度最低為 642 ℃ , 且反應(yīng)過(guò)程中吸收的熱能也最大,為 247.25 kJ/mol ,回收鋼渣熱能的能力要明顯好于反應(yīng)(1)中 CH4 與 H2O (g)的反應(yīng)。

3.2 煤氣化法回收

煤氣化法是利用高溫下 C 與 CO2 或 H2O (g)

反應(yīng)來(lái)實(shí)現(xiàn),其反應(yīng)化學(xué)式如下所示 [15] 。

C +CO2 =2CO (4)

△G04 =166 550-171T

C+H2O (g) =H2 +CO (5)

△G05 =133 100-141.65T

式中, △G04 、 △G05 為反應(yīng)式(4)和(5)的標(biāo)準(zhǔn)吉布斯自由能; T 為溫度,單位為 K 。與上述的制氫法相同,計(jì)算如下:

令 △G04 =0 , △G05 =0 ,則可知,反應(yīng)(4)與反應(yīng)(5)的最低反應(yīng)溫度分別為: T4 =974 K=701 ℃ ,T5 =940 K=667 ℃ 。 通過(guò)式 (3) 可分別計(jì)算得出,△H04 =172.44kJ/mol , △H0=131.27 kJ/mol 。

從熱力學(xué)角度分析,反應(yīng)(4)與反應(yīng)(5)對(duì)于熱能的回收各有利弊。 從反應(yīng)的最低溫度上看,反應(yīng)(4)不如反應(yīng)(5)效果好,由于反應(yīng)(4)中 C 與CO2 的煤氣化反應(yīng)需要的最低溫度比反應(yīng)(5)中 C與 H2O (g)的煤氣化反應(yīng)要高,而在反應(yīng)過(guò)程中鋼渣溫度會(huì)逐漸降低,從而會(huì)使反應(yīng)受到限制,不利于對(duì)鋼渣余熱的吸收, 但從反應(yīng)吸收熱能的能力角度來(lái)看,反應(yīng)(4)要比反應(yīng)(5)效果好。

3.3 反應(yīng)平衡常數(shù)

從以上的計(jì)算可以看出, 在轉(zhuǎn)爐鋼渣溫度范圍內(nèi),雖然各反應(yīng)都能夠進(jìn)行,但反應(yīng)能否進(jìn)行徹底則關(guān)系到該反應(yīng)能否將熱能最大程度轉(zhuǎn)化成化學(xué)能。 眾所周知,反應(yīng)的平衡常數(shù)是衡量反應(yīng)進(jìn)行是否徹底的一個(gè)重要參數(shù)。 在不同溫度下對(duì)以上各式的平衡常數(shù)進(jìn)行了比較, 不同溫度下的平衡常數(shù)比較如圖 7 所示。

圖7.png 

從圖 7 看出, 在轉(zhuǎn)爐鋼渣溫度范圍內(nèi), 反應(yīng)(2)的平衡常數(shù)最大,表明 CH4 與 CO2 的制氫反應(yīng)進(jìn)行得更徹底,熱能轉(zhuǎn)化成化學(xué)能的效率越高。 反應(yīng)(1)的平衡常數(shù)最小,表明 CH4 與 H2O (g)的制氫反應(yīng)相對(duì)進(jìn)行得不夠徹底, 對(duì)鋼渣余熱的回收能力有限。 因此,制氫法回收鋼渣余熱應(yīng)該選擇反應(yīng)(2)即 CH4 與 CO2 。 而煤氣化方法,在鋼渣溫度范圍內(nèi),反應(yīng)(4)的平衡常數(shù)略高于反應(yīng)(5),因此,煤氣化回收鋼渣余熱選擇反應(yīng)(4)即 C 與 CO2比較理想。

3.4 化學(xué)方法回收存在的問(wèn)題及解決方法

3.4.1 存在的問(wèn)題

鋼渣余熱回收過(guò)程實(shí)質(zhì)是能量的轉(zhuǎn)換過(guò)程,鋼渣余熱化學(xué)回收能量轉(zhuǎn)換示意圖如圖 8 所示。在化學(xué)方法回收鋼渣余熱方法中, 余熱的回收效果與鋼渣的溫度密切相關(guān), 前期鋼渣溫度要遠(yuǎn)高于反應(yīng)的最低溫度,反應(yīng)能夠順利進(jìn)行,但是隨著反應(yīng)物的不斷吹入,鋼渣溫度會(huì)不斷降低,當(dāng)鋼渣溫度低于反應(yīng)的最低溫度,反應(yīng)將不能進(jìn)行,此時(shí)無(wú)法繼續(xù)完成對(duì)鋼渣中剩余熱量的回收, 這部分能量就會(huì)損失。 而化學(xué)反應(yīng)完成后,生成的氣體溫度一般也要高于反應(yīng)的最低溫度, 生成產(chǎn)物氣體中還含有一定顯熱熱能, 這部分熱能如果不利用也會(huì)損失。 此外,在整個(gè)化學(xué)反應(yīng)過(guò)程中,也會(huì)有部分能量以輻射的形式損失掉。 根據(jù)能量守恒,這些損失掉的能量若是不能得到回收, 那么鋼渣的余熱回收效率就要大幅降低。

圖8.png 

3.4.2 解決的方法

從圖 8 中能量流的轉(zhuǎn)換來(lái)看, 高溫鋼渣的熱能和參加反應(yīng)物的內(nèi)能(化學(xué)能和熱能之和)流入到鋼渣余熱回收化學(xué)反應(yīng)系統(tǒng)。 通過(guò)化學(xué)反應(yīng)后,以生成物化學(xué)能、生成物顯熱能、鋼渣剩余熱能及反應(yīng)過(guò)程中損失熱能流出。 其中,生成物化學(xué)能是以將鋼渣熱能轉(zhuǎn)換成化學(xué)能固定到反應(yīng)產(chǎn)物的高能化學(xué)鍵中得到回收, 而其它流出能量還不能得到回收。 調(diào)整后鋼渣余熱化學(xué)回收能量轉(zhuǎn)換示意圖見(jiàn)圖 9 。

圖9.png 

根據(jù)能量守恒, 若要提高鋼渣余熱的回收效率,就必須將參加反應(yīng)后鋼渣中剩余的熱量,以及反應(yīng)后生成氣體中的顯熱得到進(jìn)一步充分利用。由于鋼渣余熱化學(xué)回收中的化學(xué)反應(yīng)是吸熱反應(yīng),提高反應(yīng)物的初始溫度將有利于反應(yīng)的進(jìn)行,為此,采用反應(yīng)后鋼渣中剩余的熱量、生成氣體中的顯熱以及輻射損失的熱能來(lái)加熱反應(yīng)物, 提高參加反應(yīng)物的內(nèi)能, 使鋼渣余熱回收化學(xué)反應(yīng)系統(tǒng)流出的能量得到最大程度的回收利用,

4 結(jié)語(yǔ)

隨著鋼鐵企業(yè)成本壓力的增大, 實(shí)現(xiàn)降本增效是迫在眉睫要解決的問(wèn)題, 而高溫爐渣尤其是鋼渣的余熱回收技術(shù)不僅可以實(shí)現(xiàn)降本增效,同時(shí)還能提高企業(yè)市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)力, 因此得到了鋼鐵企業(yè)的重視。 從熱力學(xué)角度對(duì)化學(xué)方式中的制氫方法和煤氣化方法進(jìn)行了計(jì)算分析,得出結(jié)論,制氫方法中采用 CH4 與 CO2 反應(yīng)最佳, 煤氣化方法中采用 C 與 CO2 反應(yīng)最佳, 為鋼企在鋼渣余熱化學(xué)回收工作中提供借鑒。

參考文獻(xiàn)

[1] 彭寶翠,張炳哲 . 鋼鐵廠熔渣熱量的回收和利用[J] . 冶金動(dòng)力 , 2005 ( 4 ) : 105-109.

[2] 周勇,陳偉 . 高溫熔融鋼渣顯熱回收分析[J] . 熱能鍋爐 , 2010,( 2 ) : 1-5.

[3] 楊景玲,張宇,朱桂林,等 . 加快鋼渣“零排放”,努力完成“十一五”規(guī)劃節(jié)能減排的目標(biāo)[ C ] //2007 年中國(guó)鋼鐵年會(huì)論文集 . 北京:冶金工業(yè)出版社, 2007.

[4] 單志峰 . 國(guó)內(nèi)外鋼渣處理技術(shù)與綜合利用技術(shù)的發(fā)展分析[J] . 工業(yè)安全與防塵 , 2000 ( 2 ) : 27-31.

[5] 樊君,趙俊學(xué),陳艷梅,等 . 現(xiàn)代轉(zhuǎn)爐煉鋼各工序爐渣的再利用研究綜述[J] . 中國(guó)冶金 , 2010, 20 ( 12 ) :43-47.

[6] Purwanto H, Mizuochi T, Akiyama T. Prediction of granulated slag properties producedfrom spinning disk atomizer by mathematically model [J] . Materials Transactions, 2005, 46 ( 6 ) :1 324-1 327.

[7] Purwanto H, Mizuochi T, Tobo H, et al. Characteristics of glass beads from molten slag produced by rotary cup atomizer[J] . Materials Transactions, 2004, 45 ( 12 ) : 3 266-3 269.

[8] Mizuochi T, Akiyama T, Shimada T, et al. Feasibility of rotary cup atomizer for slag granulation [J] . ISIJ International, 2001,41 ( 12 ) : 1 423-1 426.

[9] 王紹文,梁富智,王紀(jì)曾 . 固體廢棄物資源化技術(shù)與應(yīng)用[ M ] .北京 : 冶金工業(yè)出版社 , 2003.

[10] Pickering S J ,Hay N , Roylanae T F , et al. New Process for Dry Granulation and Heat Recovery from Molten Blast-furnace Slag[J] . Ironmaking and Steelmaking, 1985, 12 ( 1 ) : 14-18.

[11] 王海風(fēng),張春霞,齊淵洪 . 高爐渣處理和熱能回收的現(xiàn)狀及發(fā)展方向[J] . 中國(guó)冶金 , 2007, 17 ( 6 ) : 53-58.

[12] Kasai E, Kitajima T, Akiyama T. Rate of Methane-Steam Re-forming Reaction on the Surface of Molten BF Slag for Heat Recovery from Molten Slag by Using a Chemical Reaction [J] .ISIJ International, 1997, 37 ( 10 ) : 1 031-1 035.

[13] Shimada T, Kochura V, Akiyama T, et al. Effects of Slag Com-positions on the Rate of Methane-steam Reaction [J] . ISIJ In-ternational, 2001, 41 ( 2 ) : 111-114.

[14] 劉宏雄 . 利用高爐熔渣作熱載體進(jìn)行煤氣化的探討 [J] . 節(jié)能 , 2004, ( 6 ) : 41-43.

[15] 烏帕達(dá)耶,杜布 . 冶金熱力學(xué)與動(dòng)力學(xué)的應(yīng)用計(jì)算[M] . 北京 :冶金工業(yè)出版社 , 1981.


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